（免费下载）JTS 154-1-2011 防波堤设计与施工规范
1 总 则
1.0.1 为统一防波堤工程的设计与施工技术要求，保证防波堤的安全性、适用性和耐久性，制定本规范。
1.0.2 本规范适用于港口工程中防波堤的设计与施工，其他承受波浪作用的水工建筑物可参照执行。
1.0.3 防波堤的平面布置、设计水位、波浪条件的确定，应按现行行业标准《海港总平面设计规范》(JTJ 211)和《海港水文规范》(JTJ 213)的有关规定执行。
1.0.4 防波堤的设计与施工除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
2 术 语
2.0.1 肩台 berm
斜坡堤坡面上的平台，或称戗台。
2.0.2 护面块体 armor block
用于斜坡堤护面的块石或混凝土人工块体。
2.0.3 块体容许失稳率 allowable ratio of instability of block
计算水位上、下各1.0倍设计波高的护面范围内，在波浪作用下允许移动或滚落的块体个数所占的百分率。
2.0.4 宽肩台斜坡堤 wide-berm rubble mound breakwater
肩台尺度较宽，在波浪作用下允许肩台和坡面产生一定变形并形成动态平衡剖面的块石护面斜坡堤。
2.0.5 正砌方块直立堤 vertical breakwater of normal placed blocks
堤身由预制混凝土方块逐层砌筑而成的重力式直立堤。
2.0.6 沉箱直立堤 vertical breakwater of caissons
堤身由钢筋混凝土沉箱构成的重力式直立堤。
2.0.7 水平混合式直立堤 horizontal composite breakwater
外侧抛填与堤身高度相近的块石或人工块体的直立堤。
2.0.8 削角直立堤 chamfered vertical breakwater
上部结构外侧为削角斜面的直立堤。
2.0.9 开孔沉箱直立堤 vertical breakwater of perforated caissons
外壁开孔，内设消浪室的沉箱直立堤。
2.0.10 坐床式圆筒直立堤 seated-cylinder vertical breakwater
堤身由大直径圆筒构成并置于抛石基床上的直立堤。
2.0.11 桩式直立堤 piled vertical breakwater
由排桩构成的直立堤。
2.0.12 半圆型防波堤 semi-circular breakwater
堤身由半圆形拱圈和底板组成的钢筋混凝土构件或半圆形沉箱构成，置于抛石基床上的防波堤。
2.0.13 透空式防波堤 open type breakwater
上部挡浪，下部透空的防波堤。
2.0.14 越浪 overtopping
防波堤顶部有成层水体越过。
2.0.15 越浪量 overtopping volume
波浪越过堤顶的水量，以每延米的平均越浪流量表示。
3 基本规定
4 斜坡式防波堤设计
5 直立式防波堤设计
6 其他型式防波堤设计
7 斜坡式防波堤施工
8 直立式防波堤施工
9 其他型式防波堤施工
附录A 斜向波作用的计算
A.0.1 当波浪斜向作用于斜坡式防波堤时，护面块体重量可按式(4.2.4-1)计算，除扭工字块体护面外，式中的KD应以KDβ代替，KDβ应按下式计算：
式中 KDβ——斜向波作用时护面块体的稳定系数；
KD——正向波作用时护面块体的稳定系数；
h——试验参数，按表A.O.1采用；
β——波向线与斜坡堤纵轴线法线的夹角(°)，适用于22.5°～67.5°。
试验参数K 表A.0.1
A.0.2 当破碎波斜向作用于直立式防波堤时，可对正向波计算出的波浪力进行折减，折减系数可近似按下式计算：
式中 Kp——折减系数；
β——波向线与直立堤纵轴线法线的夹角(°)，适用于22.5°～90°。
附录B 常用护面块体形状尺寸图
B.0.1 四脚锥体、四脚空心方块、扭工字块体、扭王字块体的形状尺寸见图B.0.1-1～图B.0.1-4。
B.0.2 常用护面块体的体积可按表B.0.2确定。
护面块体体积 表B.0.2
附录C 护面块体的稳定重量、人工块体
C.0.1 抛填2层块石和安放1层块石的稳定重量可分别按图C.0.1-1和图C.0.1-2确定。
C.0.2 四脚锥体的稳定重量、块体个数和混凝土量可分别按图C.0.2-1、图C.0.2-2和图C.0.2-3确定。
C.0.3 四脚空心方块的稳定重量、块体个数和混凝土量可分别按图C.0.3-1、图C.0.3-2和图C.0.3-3确定。
C.0.4 扭工字块体的稳定重量、块体个数和混凝土量可分别按图C.0.4-1、图C.0.4-2和图C.0.4-3确定。
C.0.5 扭王字块体的稳定重量、块体个数和混凝土量可分别按图C.0.5-1、图C.0.5-2和图C.0.5-3确定。
附录D 斜坡堤前的海底冲刷计算
D.0.1 在部分立波作用下，斜坡堤前沙质海底冲刷形态可分为相对细沙型、过渡型和相对粗沙型(图D.0.1)，并应满足下列属性：
(1)相对细沙型和相对粗沙型的冲刷剖面特性与立波作用下直立堤前相应的2种冲刷形态基本相同；
(2)对过渡型的冲刷形态，其冲刷谷和堆积峰的位置均偏离于部分立波的节点和腹点；
(3)对相对细沙型和过渡型的冲刷剖面，在斜坡堤坡面下将出现冲刷坑，采用护底块石层加以保护。
D.0.2 斜坡堤前沙质海底冲刷形态的判别参数可按下列公式计算：
式中 β——冲刷形态的判别参数；
Vmax——立波节点处最大底流速(m／s)；
Vcr——底沙的起动流速(m／s)；
ω——沙粒的静水沉降速度(m／s)；
H13％——累积频率为13％的波高(m)；
L——由平均周期计算得出的波长(m)；
g——重力加速度，取9.81m／s2；
d——水深(m)；
△——沙粒的相对重度；
D50——沙粒的中值粒径(m)；
T——波浪的平均周期(s)；
γs——沙粒的重度(kN／m3)；
γ——水的重度(kN／m3)。
D.0.3 冲刷形态可作下列判定：
(1)当β>28时，为相对细沙型；
(2)当β<10时，为相对粗沙型；
(3)当10≤β≤28时，为过渡型。
D.0.4 斜坡堤前部分立波第一个腹点至斜坡坡面与静水面交点间的距离可按下式计算：
式中 ι——堤前部分立波第一个腹点至斜坡坡面与静水面交点间的距离(m)；
L——由平均周期T计算得出的波长(m)；
T——波浪的平均周期(s)；
α——斜坡的坡角(°)；
Ru——波浪在斜坡面上的爬高(m)；
g——重力加速度，取9.81m／s2。
D.0.5 当为相对细沙型或过渡型冲刷形态时，冲刷谷的最大深度可按下列公式计算：
式中 Zmf——冲刷谷的最大深度(m)；
Hmax——波腹点处的波高(m)；
d——水深(m)；
L——由平均周期T计算得出的波长(m)；
H13％——累积频率为13％的波高(m)；
HR——反射波高(m)。
D.0.6 当为相对粗沙型冲刷形态时，冲刷谷的最大深度Zmc可按图D.O.6确定。
附录E 明基床基肩和坡面块体稳定
E.0.1 当明基床基肩和坡面块体采用抛填块石和单层四脚空心方块时，其稳定重量可由图E.O.1确定。
E.0.2 深水堤基床的基肩和坡面宜采用随机安放人工块体的型式；块体的重量可近似取与按图E.0.1查得四脚空心方块相同的重量。
E.0.3 当明基床基肩和坡面块体采用栅栏板时，应符合下列规定。
E.0.3.1 栅栏板的平面形状宜采用长方形，其长边与短边的比值可按下列公式计算：
式中 a0——栅栏板的长边，沿基床斜坡方向(m)；
b0——栅栏板的短边，沿堤轴线方向(m)；
H——累积频率为5％的波高(m)。
E.0.3.2 当明基床的边坡不陡于1:2，栅栏板的稳定厚度可按下式计算：
式中 h——栅栏板的稳定厚度(m)；
H——累积频率为5％的波高(m)；
γ——水的重度(kN／m3)；
γb——栅栏板的重度(kN／m3)；
d——堤前水深(m)；
d1——基床上水深(m)。
E.0.3.3 作用于基床护面栅栏板上的波浪力，其正向波压强度标准值可按表E.0.3确定。
栅栏板正向波压强度标准值PM(kPa) 表E.0.3
注：γ-水的重度(kN／m3)，H――累积频率为5％的波高(m)，T-波浪的平均周期(s)，g-重力加速度(m／s2)。
附录F 直立堤前的海底冲刷计算
F.0.1 立波作用下直立堤前沙质海底冲刷形态可分为相对细沙型和相对粗沙型，并应满足下列属性：
(1)相对细沙型的冲刷形态，沙底在立波的节点处发生冲刷，在腹点附近发生堆积，见图F.0.1a)；
(2)相对粗沙型的冲刷形态，沙底在节点与腹点的中部发生冲刷，在节点处发生堆积，见图F.0.1 b)。
F.0.2 直立堤前沙质海底冲刷形态的判别参数可按下列公式计算：
式中 β——冲刷形态判别参数；
Vmax——立波节点处最大底流速(m／s)；
Vcr——底沙的起动流速(m/s)；
ω——沙粒的静水沉降速度(m／s)；
H13％——有效波高(m)；
L——由平均周期T计算得出的波长(m)；
g——重力加速度，取9.81m／s2；
d——堤前水深(m)；
△——沙粒的相对重度；
D50——沙粒的中值粒径(m)；
T——波浪的平均周期(s)；
γs——沙粒的重度(kN／m3)；
γ——水的重度(kN／m3)。
F.0.3 冲刷形态可作下列判定：
(1)当β≥16.5时，为相对细沙型；
(2)当β<16.5时，为相对粗沙型。
F.0.4 相对细沙型的冲刷剖面可按下列公式计算：
式中 χf——冲刷剖面曲线的水平坐标值(m)，自节点量起；
L——由平均周期T计算得出的波长(m)；
θ——计算角(弧度)，取0～2π；
R——余摆线剖面参数(m)；
Zf——冲刷剖面曲线的垂直坐标值(m)，白海底面以上Z0处量起，向上为正；
Zmf——冲刷谷的最大深度(m)；
Z0——冲刷剖面参数(m)；
H——有效波高(m)；
d——堤前水深(m)。
F.0.5 相对粗沙型的冲刷剖面可按下列公式计算：
式中 Zc——冲刷剖面曲线的垂直坐标值(m)；由海底面量起，向上为正；
Zmc——冲刷谷的最大深度(m)，可由图F.O.5查得；
χc——冲刷剖面曲线的水平坐标值(m)，自节点量起，χc由0至1.0，χc=1.O时相
当于水平距离为L/4一ι；
ιr——冲刷剖面参数(m)；
L——计算波长(m)；
Vcr——底沙的起动流速(m／s)；
Vmax——立波节点处最大底流速(m／s)。
F.0.6 直立堤前护底块石层的宽度，可根据堤前冲刷剖面由整体稳定性验算确定(图F.0.6)，但不应小于5m。
附录G 削角直立堤波压力计算
G.0.1 作用于削角直立堤上的波压力，可先按不削角直立堤计算波压力分布，再取作用于削角斜面上各点的波压强度标准值等于不削角直立堤在同一高程上的波压强度标准值(图G.0.1)。
附录H 矩形开孔沉箱波浪力计算
H.0.1 对开孔矩形沉箱结构，应计算水平波浪力和垂直波浪力，水平波浪力应包括消浪室开孔前墙上的正向水平波浪力、反向水平波浪力和消浪室后墙上的水平波浪力；垂直波浪力应包括消浪室内顶板、底板上的垂直波浪力和消浪沉箱底面上的波浪浮托力。本附录的方法可用于消浪室前墙开孔率μ=20％～40％，消浪室相对宽度bc／L=0.078～0.266，相对水深d／L=0.207～0.355和d／H1％≥2.0，波浪不破碎、不越浪，低基床与暗基床工况。低基床的计算水深应取为基床上水深。
H.0.2 在正向不规则波波峰作用时，开孔矩形沉箱上的波浪力(图H.0.2)可按下列规定计算：
(1)作用在开孔沉箱上每延米的最大总水平波浪力及相应的力臂值按式(H.0.2-1)～式(H.O.2-4)计算。当s／H(1)/3≥2.1时，不考虑顶板影响：
(2)作用在开孔沉箱上每延米的最大垂向波浪力及相应的力臂值按式(H.0.2-5)～式(H.0.2-8)计算，当s／H(1)/3≥2.1时，不考虑顶板影响：
(3)当计算水位上方没有开孔或s／H(1)/3<0.5时，对式(H.0.2.6)计算的垂直力比值讲行修正.修正系数按下式计算.
(4)最大垂直波浪力与最大水平波浪力的相对相位差△t/T按式(H.0.2-10)～式(H.0.2-11)计算，当s／H(1)/3≥1.7时，不考虑顶板的影响：
(5)最大总垂直力出现时刻的总水平力值为最大水平力值乘以折减系数，最大水平波浪力出现时刻的总垂直力值为最大总垂直力值乘以折减系数，折减系数按式(H.0.2-12)计算，力臂值不变。
式中 P1——无顶板开孔沉箱上的最大总水平波浪力(kN／m)，方向与波向一致；
P0——不开孔沉箱上的最大总水平波浪力(kN／m)，方向与波向一致；按现行行业标准《海港水文规范》(JTJ 213)的方法计算，波高采用H1％，波长采用平均周期对应的波长L；
H(1)/3——即H13％，有效波高(m)；
L(1)/3——有效波长(m)，由有效周期Ts计算；
d——基床上水深(m)；
bc——消浪室净宽(m)；
μ——开孔率，为开孔面积除以开孔部分上下沿之间的全部面积；
P2——有顶板开孔沉箱上的最大总水平波浪力(kN／m)，方向与波向一致；
s——顶板底面离计算水位高度(m)；
ι1——无顶板开孔沉箱上的总水平波浪力对沉箱底的力臂(m)；
ι0——不开孔沉箱上的总水平波浪力对沉箱底的力臂(m)；
ι2——有顶板开孔沉箱上的总水平波浪力对沉箱底的力臂(m)；
Pv1——无顶板开孔沉箱上的最大总垂直波浪力(kN／m)，方向向上；
Pv0——不开孔沉箱上的最大总垂直波浪力(kN／m)，方向向上，按现行行业标准《海港水文规范》(JTJ 213)的方法计算，波高采用H1％，波长采用平均周期对应的波长L；
Pv2——有顶板开孔沉箱上的最大总垂直波浪力(kN／m)，方向向上；
ιv1——无顶板开孔沉箱上的总垂直波浪力对沉箱后踵的力臂(m)；
ιv0——不开孔沉箱上的总垂直波浪力对沉箱后踵的力臂(m)；
ιv2——有顶板开孔沉箱上的总垂直波浪力对沉箱后踵的力臂(m)；
α——修正系数。
△t1——无顶板开孔沉箱最大垂直波浪力与出现最大水平波浪力的相位差(s)；
△t2——有顶板开孔沉箱最大垂直波浪力与出现最大水平波浪力的相位差(s)；
β1——折减系数；
△t——开孔沉箱最大垂直波浪力与出现最大水平波浪力的相位差(s)，无顶板情况取△t，有顶板时情况取△t2；
Ts——有效波周期(s)。
H.0.3 正向不规则波波谷作用时，开孔矩形沉箱结构上的波浪力(图H.O.3)可按下列规定计算：
(1)作用在开孔沉箱上每延米最大总水平波浪力及相应的力臂值按式(H.0.3-1)～式(H.0.3-4)计算，当s／H(1)/3≥2.1时，不考虑顶板影响：
(2)作用在开孔沉箱上每延米的最大总垂向波浪力及相应力臂值按式(H.0.3-5)～式(H.0.3-7)计算，当s／H(1)/3≥2.1时，不考虑顶板影响；无顶板开孔沉箱上的总垂直波浪力对沉箱前趾的力臂与不开孔沉箱上的总垂直波浪力对沉箱前趾的力臂的比值参照式(H.0.2-7)计算：
(3)最大垂直波浪力与最大水平波浪力的相对相位差△t／Ts按式(H.0.3-8)～式(H.0.3-9)计算，当s／H(1)/3≥1.7时，不考虑顶板的影响：
(4)最大水平波浪力出现时刻的总垂直力值应为最大总垂直力值乘以折减系数，折减系数按式(H.0.3-10)计算，力臂值不变。
式中 P1——无顶板开孔沉箱上的最大总水平波浪力(kN／m)，方向与波向相反；
P0——不开孔沉箱上的最大总水平波浪力(kN／m)，方向与波向相反；按现行行业标准《海港水文规范》(JTJ 213)的方法计算，波高采用H1％，波长采用平均周期对应的波长L；
H(1)/3——即H13％，有效波高(m)；
L(1)/3——有效波长(m)，由有效周期Ts计算；
d——基床上水深(m)；
bc——消浪室净宽(m)；
μ——开孔率，为开孔面积除以开孔部分上下沿之间的全部面积；
P2——有顶板开孔沉箱上的最大总水平波浪力(kN／m)，方向与波向相反；
s——顶板底面离计算水位高度(m)；
ι1——无顶板开孔沉箱上的总水平波浪力对沉箱底的力臂(m)；
ι0——不开孔沉箱上的总水平波浪力对沉箱底的力臂(m)；
ι2——有顶板开孔沉箱上的总水平波浪力对沉箱底的力臂(m)；
Pv1——无顶板开孔沉箱上的最大总垂直波浪力(kN／m)，方向向下；
Pv0——不开孔沉箱上的最大总垂直波浪力(kN／m)，方向向下，按现行行业标准《海港水文规范》(JTJ 213)的方法计算，波高采用H1％，波长采用平均周期对应的波长L；
Pv2——有顶板开孔沉箱上的最大总垂直波浪力(kN／m)，方向向下；
ιv1——无顶板开孔沉箱上的总垂直波浪力对沉箱前趾的力臂(m)；
ιv2——有顶板开孔沉箱上的总垂直波浪力对沉箱前趾的力臂(m)；
△t1——无顶板开孔沉箱最大垂直波浪力与出现最大水平波浪力的相位差(s)；
Ts——有效波周期(s)。
△t2——有顶板开孔沉箱最大垂直波浪力与出现最大水平波浪力的相位差(s)；
β2——折减系数；
△t——开孔沉箱最大垂直波浪力与出现最大水平波浪力的相位差(s)，无顶板情况取△t1，有顶板时情况取△t2。
H.0.4 正向不规则波波峰作用时，开孔矩形沉箱结构上的波压力(图H.0.4)可按下列规定计算：
(1)在计算水位以下，消浪室前墙分为计算水位附近、中部及底部三个区，压差分别按式(H.0.4-1)～式(H.0.4-3)计算：
(2)在计算水位以下，消浪室后墙分为计算水位附近、中部和底部三个区，压强分别按式(H.0.4-4)一式(H.0.4-6)计算：
式中 △ps——计算水位附近，作用于消浪室前墙外侧与内侧的压强之差(kPa／m)，方向与波向一致；
γ——水的重度(KN／m3)；
H(1)/3——即H13％，有效波高(m)；
s——顶板底面离计算水位高度(m)；
d——基床上水深(m)；
L(1)/3——有效波长(m)，由有效周期Ts计算；
μ——开孔率，为开孔面积除以开孔部分上下沿之间的全部面积；
△p——消浪室前墙的开孔孔口下沿，作用于开孔外侧与内侧压强之差(kPa／m)，方向与波向一致；
bc——消浪室净宽(m)；
△pd——作用于消浪室前墙底部的外侧与内侧压强之差(kPa/m)，方向与波向一致；
Ps——计算水位附近，作用于消浪室后墙的压强(kPa/m)，方向与波向一致；
p——作用于消浪室后墙上对应于消浪室前墙中部位置的压强(kPa／m)，方向与波向一致；
pd——消浪室后墙底部的压强(kPa/m)，方向与波向一致；
(3)消浪室底板下侧的浮托力与上侧的渗透波浪力之间的压差按式(H.0.4-3)计算，方向向上；
(4)当计算水位上方没有开孔或s／H(1)/3<1.5时，有顶板开孔沉箱的顶板压强按式(H.O.4-4)计算。H.O.5 在正向不规则波波谷作用时，开孔矩形沉箱结构上的波压力(图H.0.5)可按下列规定计算：
(1)在计算水位以下，消浪室前墙分为计算水位附近、中部及底部三个区，墙外侧与内侧的压差分别按式(H.0.5-1)～式(H.0.5-3)计算：
(2)在计算水位以下，消浪室后墙分为计算水位附近、中部和底部三个区，压强分别按式(H.0.5-4)～式(H.0.5-6)计算：
(3)消浪室底板下侧的浮托力与上侧渗透波浪力之问的压差按下式计算：
式中 △ps——计算水位附近，作用于消浪室前墙外侧与内侧的压强之差(kPa／m)，方向与波向相反；
γ——水的重度(KN／m3)；
H(1)/3——有效波高(m)，即H13％；
s——顶板底面离计算水位高度(m)；
bc——消浪室净宽(m)；
L(1)/3——有效波长(m)，由有效波周期Ts计算；
μ——开孔率，为开孔面积除以开孑L部分上下沿之间的全部面积；
△p——消浪室前墙的开孔孔口下沿，作用于消浪室前墙外侧与内侧压强之差(kPa／m)，方向与波向相反；
d——基床上水深(m)；
△pd——作用于消浪室前墙底部的外侧与内侧压强之差(kPa／m)，方向与波向相反；
ps——计算水位附近，作用于消浪室后墙的压强(kPa／m)，方向与波向相反；
p——作用于消浪室后墙上对应于消浪室前墙中部位置的压强(kPa／m)，方向与波向相反；
pd——消浪室后墙底部的压强(kPa／m)，方向与波向相反；
△p1——消浪室底板下侧的浮托力与上侧的渗透波浪力之间的压差(kPa／m)，方向向下。H.O.6 开孔矩形沉箱前波浪的反射率可按式(H.0.6-1)和式(H.O.6-2)计算，当s／H(1)/3≥1.7时，不考虑顶板影响。
式中 Kr1——无顶板开孔沉箱前的波浪反射系数；
bc——消浪室净宽(m)；
L(1)/3——有效波长(m)，由有效波周期Ts计算；
d——基床上水深(m)；
μ——开孔率，为开孔面积除以开孔部分上下沿之间的全部面积；
Kr2——有顶板开孔沉箱前的波浪反射系数；
s——顶板底面离计算水位高度(m)。
附录J 半圆型防波堤波压力计算
J.0.1 当半圆型防波堤的堤顶高程高于计算水位0.7倍设计波高时，波峰作用下的波浪力可按下列规定确定。
J.0.1.1 波浪力强度可采用先按与半圆型堤相同水深、相同基床高度和相同堤顶高程的直立堤计算，再进行相位修正和角度修正的方法按下列步骤确定：
(1)波峰作用时，直立堤上的波压力分布图形如图J.0.1所示，其中计算水位以上的高度、计算水位处的波压力强度以及直立墙底面处的波压力强度按下列公式计算：
a)直立墙波压.b)相位修正后波压；c)角度修正后波压
(2)波峰作用于半圆型堤面上的波压力强度，按下列公式进行相位修正：
(3)波峰作用于半圆型堤面上各点的波压力强度，其方向垂直于堤面，按下式进行角度修正：
式中 η——计算水位以上的高度(m)；
H——设计波高(m)；
ps——计算水位处的波压力强度(kPa)；
pb——直立墙底面处的波压力强度(kPa)；
pu——直立墙底面海侧的波浪浮托力强度(kPa)；
αs、αb——计算系数；
d——堤前水深(m)；
L——设计波长(m)；
d1——基床上水深(m)；
η′——半圆型堤上的波压力图形零点在计算水位以上的高度(m)；
P′s——半圆型堤上的计算水位处的波压力强度(kPa)；
p′b——半圆形构件底面处的波压力强度(kPa)；
λp——相位修正系数；
△ι——半圆型堤面上的p′s与p′b作用点问的水平距离(m)；
θ——波压作用点的圆心角(°)；
p(θ)——经角度修正后的堤面波压力强度(kPa)，即半圆型防波堤上的波压力强度；
p(Z)′——经相位修正后z点的波压力强度(kPa)，Z为自半圆形构件底面起算的垂直高度，由p’s和p’b经内插求得。
J.0.1.2 作用于半圆型堤上总的水平波浪力和垂直波浪力可由半圆型堤面上各点波压力强度分解的水平波压力强度和竖向波压力强度分别求得。
J.0.1.3 半圆形构件底板泄压孔的开孔率小于10％时，作用于半圆形构件底板上的波浪浮托力强度，可按式(J.0.1-11)计算；作用于半圆形构件底板上的波浪浮托力可按式(J.0.1-12)计算。当开孔率等于或大于10％时，作用于底板上的波浪浮托压力强度可忽略不计。
式中p’u——半圆形构件底面外边缘的波浪浮托力强度(kPa)；
p’h——半圆形构件底面处的波压力强度(kPa)；
Pu——半圆形构件底面的波浪浮托力(kPa)；
B——半圆形构件的底宽(m)。
J.0.2 当半圆型防波堤的堤顶高程位于或低于计算水位，且半圆形构件的外半径与波长之比不大于0.085时，波峰作用下的波浪力可按下列规定确定。
J.0.2.1 波浪力强度可采用先按与半圆型堤相同水深、相同基床高度和相同堤顶高程的直立堤按式(J.0.1-1)～式(J.0.1-5)计算，再进行相位修正和角度修正的方法按下列步骤确定：
(1)波峰作用于半圆型堤面上的波压力强度，按下列公式进行相位修正：
式中 η′——半圆型堤上的波压力图形零点在计算水位以上的高度(m)；
η——计算水位以上的高度(m)；
p′s——半圆型堤上的计算水位处的波压力强度(kPa)；
ps——计算水位处的波压力强度(kPa)；
p′b——半圆形构件底面处的波压力强度(kPa)；
λ′p——堤顶淹没时的相位修正系数；
pb——直立墙底面处的波压力强度(kPa)；
(△ι)′——p′b作用点与堤顶间的水平距离(m)；
L——设计波长(m)。
(2)波峰作用于半圆型堤面上各点的波压力强度，其方向垂直于堤面，按式(J.0.1-10)进行角度修正。
J.0.2.2 作用于半圆型堤上总的水平波浪力和垂直波浪力可由半圆型堤面上各点波压力强度分解的水平波压力强度和竖向波压力强度分别求得。
J.0.2.3 当半圆形构件底板泄压孔的开孔率等于或大于10％时，作用于底板上的波浪浮托压力强度可忽略不计，作用在半圆型拱圈里侧方向向外的波浪压力强度可按下式计算：
式中 P0——作用在半圆型拱圈里侧方向向外的波浪压力强度(kPa)；
p′b——半圆形构件底面处的波压力强度(kPa)。
附录K 本规范用词用语说明
K.0.1 为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度的用词用语说明如下：
(1) 表示很严格，非这样做不可的：
正面词采用“必须”；
反面词采用“严禁”。
(2) 表示严格，在正常情况下均应这样做的：
正面词采用“应”；
反面词采用“不应”或“不得”。
(3) 表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：
正面词采用“宜”；
反面词采用“不宜”。
表示有选择，在一定条件下可以这样做的采用“可”。
K.0.2 条文中指定应按其他有关标准、规范执行时，写法为“应符合……的有关规定”或“应按……执行”。
