GB 50906-2013 机械工业厂房结构设计规范 （完整版）
1 总 则
1.0.1 为保证机械工业厂房结构设计的质量，提高结构设计的水平，适应机械工业的发展，在满足工艺要求的前提下，使结构设计做到安全适用、技术先进、经济合理，制定本规范。
1.0.2 本规范适用于无抗震设防要求的新建、改建和扩建机械工业厂房的结构设计。
1.0.3 机械工业厂房的结构设计，应符合下列规定：
1 结构布置、选型和构造处理应根据生产工艺、建筑功能、施工技术、自然环境、岩土工程条件、材料供应和改扩建要求等因素确定；
2 结构设计应有足够的强度、刚度和延性，并应满足稳定性和耐久性的要求；
3 结构设计中采用的新技术、新结构、新材料，应经过有关主管部门或受委托单位鉴定认可，并应具有完整的技术文件；
4 结构设计中宜采用标准构配件，在同一工程中，宜减少结构构配件的种类；
5 结构设计应取得岩土工程、地震和气象等有关的基本设计资料。
1.0.4 机械工业厂房的结构设计，除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
2 术语和符号
3 基本规定
3.0.1 机械工业厂房的结构型式应根据工艺要求、材料供应和施工条件等因素确定。
3.0.2 单层机械工业厂房宜采用钢筋混凝土或钢排架结构；框排架厂房宜采用钢筋混凝土或钢框排架结构，亦可采用钢排架-钢筋混凝土框架混合的框排架结构；多层与高层机械工业厂房宜采用框架、框架-剪力墙或框架-支撑结构。
技术经济合理时，可采用钢管混凝土柱。
3.0.3 符合下列条件之一时，宜采用钢结构：
1 设有双层或双层以上起重机(含壁行起重机)的厂房；
2 柱距大于等于12m、起重机起重量大于75t的厂房。
3.0.4 柱距大于15m的大柱网的单层厂房，当无起重机或有起重量为10t及以下的悬挂起重机时，屋盖可采用柱支承和周边支承的网架或空间桁架结构。
3.0.5 有下列情况之一的单层厂房，可采用门式刚架轻型房屋钢结构，且厂房跨度不宜大于36m，柱距不宜大于9m，檐口高度不宜超过12m：
1 无桥式起重机；
2 起重量不大于20t的A1～A5工作级别桥式起重机；
3 起重量不大于3t的悬挂式起重机。
3.0.6 机械工业厂房常用起重机工作级别可划分为A1～A8级，其与过去常用的工作制等级的对应关系，可按本规范附录A确定。
3.0.7 跨度不大于15m、柱距不大于6m的单层厂房，符合下列条件之一时，可采用砖柱结构：
1 柱顶标高不大于7.5m、无起重机或有起重量不大于3t的悬挂起重机厂房；
2 起重量不大于5t的A1～A5工作级别梁式起重机、轨顶标高不大于6m的厂房。
3.0.8 受腐蚀性介质作用的机械工业厂房的防腐蚀设计，应符合现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计规范》GB 50046的有关规定；其生产部位的腐蚀性介质类别，应根据工艺条件确定；当由工艺确定有困难时，可按本规范附录B的规定确定。
3.0.9 直接承受间歇性辐射热影响，构件表面温度经常处于150℃以上的厂房，应采用钢结构，并应对其构件采取相应的隔热措施。
当采取隔热防护措施后，其表面温度仍高于100℃时，在计算钢的设计强度和弹性模量时，宜计入相应的折减系数。
3.0.10 钢筋混凝土结构厂房中下列构件，当其表面温度经常高于下列温度时，应采取隔热防护措施：
1 起重机梁、柱子为60℃；
2 屋盖承重构件为80℃；
3 其他构件为100℃。
3.0.11 构件的隔热防护措施，可按本规范附录C的规定采用。构件表面温度，应根据实测资料确定；无实测资料时，可按本规范附录D的规定确定。
当钢筋混凝土结构采取隔热防护措施后，其表面温度仍高于60℃时，在计算钢筋和混凝土的设计强度和弹性模量时，应计入相应的折减系数。
3.0.12 机械工业厂房结构设计，应计入地面大面积堆载所产生的地基不均匀变形对上部结构的不利影响，且应提高柱、墙等承重结构的抗弯承载力和结构整体刚度；地基不均匀变形较大时，宜采用铰接排架等对不均匀变形不敏感的结构形式。设计应对堆载的范围、分布和允许的堆载量提出要求。
3.0.13 当房屋长度超过现行国家标准《砌体结构设计规范》GB 50003、《混凝土结构设计规范》GB 50010和《钢结构设计规范》GB 50017的有关伸缩缝最大间距时，其设计应计入温度变化的影响。
3.0.14 对结构分析软件的计算结果应进行分析判断，并应在确认其合理、有效后再作为工程结构设计的依据。
4 荷载和作用
5 材 料
6 地基设计
7 基础设计
8 楼屋盖结构
9 单层厂房
10 钢筋混凝土多层与高层厂房
11 框排架厂房
11.0.1 机械工业厂房可采用侧向框排架结构[图11.0.1(a)]或竖向框排架结构厂房[图11.0.1(b)]。当采用单柱伸出框架跨屋顶支承排架跨屋盖时，应在计算和构造上采取增强单柱延性和承载力的措施，并应在单柱顶沿厂房纵向设置联系梁形成纵向框架。
图11.0.1 框排架结构厂房示意
11.0.2 框排架厂房的框架部分，可采用框架、框架-剪力墙或框架-支撑结构。侧向框排架结构厂房，排架跨与框架跨的连接宜采用铰接。
11.0.3 框排架厂房的结构布置，除应符合本规范第9章和第10章的有关规定外，尚应符合下列要求：
1 厂房的平面和立面布置宜简单、规则、对称，平面宜为矩形；
2 在结构单元平面内，框架、剪力墙、柱间支撑等抗侧力构件宜对称均匀布置，并应沿结构全高设置；
3 质量大的设备不宜布置在结构单元的边缘或端部楼层上；
4 围护墙宜选用轻质材料、轻型墙板、钢筋混凝土墙板；当结构单元一端敞开另一端有山墙时，其山墙宜选用柔性连接方案；
5 侧向框排架结构厂房当排架跨的纵向长度大于框架跨的纵向长度时，宜设置变形缝将厂房分为两个独立的结构单元，也可采取增加纯排架部分的抗侧刚度的加强措施。
11.0.4 侧向框排架结构厂房的排架跨，应符合下列要求：
1 屋盖宜采用无檩屋盖体系，并应加强屋盖支撑设置和构件之间的连接；
2 纵向端部应设屋架、屋面梁或采用框架结构承重，不应采用山墙承重；
3 排架跨与框架跨相连处，排架跨屋架、屋面梁支座宜与框架跨楼层或屋盖位于同一标高；当框架跨柱距大于排架跨柱距，需设置托梁支承排架跨的屋架、屋面梁时，托梁顶应与框架跨楼层或屋盖位于同一标高；
4 排架跨设有桥式起重机时，起重机梁顶面宜与框架跨楼层或屋盖位于同一标高；当工艺需要，排架跨的屋架、屋面梁底面或起重机梁顶面位于框架跨的楼层之间时，应对此处的框架柱采取加强措施，并应计入排架跨屋盖传来的水平力或起重机横向制动力在框架柱中产生的附加内力；
5 排架柱列的纵向抗侧力结构，可采用框架、柱间支撑或剪力墙。当采用阶形柱或格构式柱时，应在两肢柱上分别设置柱间支撑或剪力墙，支撑间应设缀板连接，剪力墙间应设置钢筋混凝土肋板相连。
11.0.5 竖向框排架结构厂房，应符合下列要求：
1 排架重心宜与下部结构刚度中心接近或重合，多跨排架宜等高等长；
2 楼面应采用现浇钢筋混凝土结构，顶层排架嵌固楼层应避免开设大洞口，其楼板厚度不宜小于150mm；
3 排架柱应竖向连续延伸至基底；
4 顶层排架设有纵向柱间支撑时，柱间支撑开间楼面不应设有楼梯间或楼板开设大洞口；柱间支撑斜杆中心线应与连接处的梁柱中心线汇交于一点。
5 竖向框排架结构厂房屋盖支撑布置应符合本规范第9章的有关规定。
11.0.6 框排架结构宜采用空间结构模型进行整体内力分析。
12 改建与扩建工程
附录A 机械工业厂房常用起重机工作级别的划分及其与工作制等级的对应关系
A.0.1 机械工业厂房常用起重机的工作级别，宜按表A.0.1的规定确定。
表A.0.1 机械工业厂房常用起重机的工作级别
A.0.2 起重机工作制等级与其工作级别的对应关系应符合表A.0.2的规定。
表A.0.2 起重机工作制等级与工作级别的对应关系
| 工作制等级 | 轻级 | 中级 | 重级 | 特重级 |
| 工作级别 | A1～A3 | A4、A5 | A6、A7 | A8 |
附录B 机械工业厂房生产部位的腐蚀性介质类别
附录B 机械工业厂房生产部位的腐蚀性介质类别
表B 机械工业厂房生产部位的腐蚀性介质类别
附录C 常用的构件隔热防护措施
C.0.1 屋面板等围护构件，表面应粉憎水膨胀珍珠岩砂浆或喷超细无机纤维隔热层(图C.0.1)。
图C.0.1 屋面板等隔热措施
1-屋面板；2-隔热层
C.0.2 钢筋混凝土承重结构构件的隔热，宜在构件表面外包玻璃丝棉毯或外包玻璃丝棉毯加铁板网(图C.0.2-1)；当构件表面离热源较近，且表面温度大于150℃时，应外包钢板，并应根据温度情况在钢板与构件之间填岩棉、矿棉或预留流动空气层(图C.0.2-2)。
图C.0.2-1 梁的隔热措施
1-构件；2-玻璃丝棉毯；3-铁板网
图C.0.2-2 构件离热源较近时的隔热措施
1-构件；2-钢板；3-岩棉、矿棉；4-流动空气层
C.0.3 钢筋混凝土柱应采用矩形截面，并应根据热源作用情况，全断面或部分断面包半砖厚的护壁；在稳定热源作用下，应在护壁与柱之间预留流动空气层(图C.0.3)。
图C.0.3 钢筋混凝土柱隔热措施
1-构件；2-120厚砖隔热层；3-流动空气层
C.0.4 面对高温炉口或钢渣飞溅的构件表面，应设钢板防护。
附录D 构件表面温度
附录D 构件表面温度
表D 构件表面温度(℃)
附录E 工作平台的均布活荷载
E.0.1 机械化运输系统、起重机检修平台、锅炉房、煤气站、工艺和公用平台的均布活荷载标准值，可按表E.0.1的规定采用。
表E.0.1 工作平台均布活荷载标准值(kN／m2)
注：荷载的组合值系数宜取1.0，频遇值系数宜取0.95，准永久值系数宜取0.85。
E.0.2 铸工车间熔化工部平台的均布荷载标准值，可按表E.0.2的规定采用。
表E.0.2 铸工车间熔化工部平台的均布活荷载标准值(kN／m2)
注：1 平台荷载的计算依据与表中规定不相符时，应按实际情况确定其活荷载标准值。
2 荷载的组合值系数宜取1.0，频遇值系数宜取0.95，准永久值系数宜取0.85。
附录F 热加工车间的地面荷载
F.0.1 铸工车间地面荷载标准值，可按表F.0.1的规定采用。
表.F.0.1 铸工车间地面荷载标准值(kN／m2)
注：表列荷载值和地面材料，设计时应经工艺设计入核对后确定。
F.0.2 热处理车间地面荷载标准值，可按表F.0.2的规定采用。
表F.0.2 热处理车间地面荷载标准值(kN／m2)
F.0.3 锻造车间地面荷载标准值，可按表F.0.3的规定采用。
表F.0.3 锻造车间地面荷载标准值(kN／m2)
F.0.4 锻造车间烟道顶部地面荷载标准值，可按表F.0.4的规定采用。
表F.0.4 锻造车间烟道顶部地面荷载标准值(kN／m2)
注：本表适用于烟道拱顶的埋置深度为离地面0.5m以下。表中较大值用于有车辆通过的区域。
附录G 常用机械设备动力系数
附录G 常用机械设备动力系数
表G 常用机械设备动力系数
附录H 各类混凝土的水泥品种和组成材料
H.0.1 各类混凝土水泥品种的选用，宜符合表H.0.1的规定。
表H.0.1 各类混凝土水泥品种选用
注：1 需蒸汽养护的水泥，宜根据具体条件通过试验确定；
2 泵送混凝土不宜采用火山灰质硅酸盐水泥。
H.0.2 用于拌制混凝土的砂、石、水，应符合下列规定：
1 砂、石的质量要求，应符合现行行业标准《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》JGJ 52的有关规定；
2 水的质量要求，应符合现行行业标准《混凝土用水标准》JGJ 63的有关规定。
H.0.3 温度作用下的混凝土，其材料组成宜符合下列要求：
1 混凝土的胶结材料应采用普通硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥，其强度等级不宜低于42.5级，水泥用量不宜多于500kg／m3，水灰比宜大于0.5；
2 混凝土的粗集料宜采用玄武岩、闪长岩、安山岩、花岗岩等破碎的碎石，其最大粒径不宜大于20mm；
3 混凝土的细集料宜采用天然砂，亦可采用本条第2款规定的岩石破碎筛分后的细集料，其技术性能应符合混凝土用砂的要求，且不得含有金属矿物、云母、硫化物和硫酸盐；
4 混凝土中不得掺用煅烧过的石灰岩和白云石。
H.0.4 耐热混凝土的组成材料，宜符合下列要求：
1 采用的水泥强度等级不得低于42.5级，水泥用量不应超过450kg／m3；采用硅酸盐水泥时，不得掺有石灰岩类混合物材料；采用矿渣硅酸盐水泥时，水泥中磨细水淬矿渣含量不得大于50％；
2 当使用温度低于350℃或高于700℃时，除水渣含量大于50％的矿渣硅酸盐水泥耐热混凝土外，其他类别的耐热混凝土宜加黏土质、粉煤灰质或烧结锰等掺和料；
3 骨料的耐燃温度不宜低于1350℃～1450℃，且不宜采用石英质骨料；当使用黏土质材料时，应除去表面熔渣和杂质，其强度应大于10MPa，粒径不应大于20mm；采用锰质材料时应经过碳化处理；采用高炉重矿渣时，应有良好的安全性，并不应有大于25mm的玻璃质颗粒。
H.0.5 防水混凝土的组成材料，宜符合下列规定。
1 普通防水混凝土，宜符合现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB 50108的规定；
2 外加剂防水混凝土采用的外加剂，应符合现行国家标准《混凝土外加剂应用技术规范》GB 50119的规定；
3 膨胀水泥防水混凝土的水泥用量不宜少于350kg／m3；粗骨料要求应与普通防水混凝土相同，砂子宜用中砂，其细度模数宜为2.4～2.6。膨胀水泥防水混凝土宜在气温不低于5℃条件下施工，膨胀剂的品种和性能应符合现行国家标准《混凝土膨胀剂》GB／T 23439的有关规定；
4 防水混凝土可掺入一定数量的粉煤灰、矿渣粉、硅粉等。粉煤灰的品质，应符合现行国家标准《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB 1596的有关规定，粉煤灰的级别不应低于二级，掺量宜为胶凝材料总量的20％～30％；矿渣粉的品质，应符合现行国家标准《用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉》GB／T 18046的有关规定；硅粉掺量宜为胶凝材料总量的2％～5％；使用复合掺和料时，其品种和用量应通过试验确定；
5 防水混凝土可根据工程抗裂需要掺入钢纤维或合成纤维，纤维的品种及掺量应通过试验确定；
6 防水混凝土中各类材料的总碱量(Na2O当量)不得大于3kg／m3，氯离子含量不应超胶凝材料总量的0.1％。
H.0.6 抗冻混凝土应掺加有引气作用的外加剂，其质量应符合现行国家标准《混凝土外加剂》GB 8076的有关规定。
H.0.7 防油渗混凝土的组成材料，宜符合下列规定：
1 宜采用强度等级不低于42.5级的硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，亦可采用火山灰质硅酸盐水泥；
2 粗骨料宜采用粒径为5mm～40mm、符合筛分曲线、低吸水率、空隙率小于45％、不含或少含泥土杂质的碎石；不宜采用石灰岩或松散多孔和吸水性较大的砂岩；
3 细骨料应采用洁净的石英砂，并应通过5mm筛孔，细度模数宜小于2.5；砂、石混合后的级配空隙率应小于35％；
4 应使用洁净的水；
5 密实剂可采用氢氧化铁、三氯化铁或氢氧化亚铁，掺量宜为水泥用量的1.5％～3.0％；也可掺入少量的木质素磺酸钙减水剂；
6 混凝土中配置的钢筋，应采用带肋钢筋；
7 防油渗混凝土的配合比和复合添加剂的品种和用量，应通过试验确定。
H.0.8 耐磨混凝土的组成材料，宜符合下列规定：
1 宜采用强度等级不低于42.5级的硅酸盐水泥，亦可采用普通硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥；
2 采用钢屑作细骨料时，其粒径应为1mm～5mm，钢屑中不应有杂物，使用前应烧去油脂，并应用稀酸溶液除锈和清水洗净；
3 采用石英砂作细骨料时，其粒径不应小于0.15mm，二氧化硅含量不应少于95％，松堆密度不宜少于1600kg／m3；
4 配合比应经试配后确定，水灰比不应大于0.5。
H.0.9 配制钢纤维混凝土时，严禁掺加氯盐，且不得用海水、海砂拌制；采用的粗骨料的最大粒径不宜大于25mm；拌制钢纤维混凝土，宜掺加减水剂。
附录J 单层厂房纵向柱列温度应力的计算
图J.0.1 温度作用下纵向柱列的计算
式中：△n1——由于温度变化在柱顶处产生的水平位移(mm)；
△n2——由于温度变化在起重机梁顶面处产生的水平位移(mm)；
ξ1、ξ2——位移损失系数，ξ1可取1.0，ξ2可取0.6；
α——线膨胀系数，钢结构取12×10-6，混凝土结构取10×10-6(1／℃)；
an——不动点至所计算柱之间的距离，宜取柱间支撑中心到端部第二根柱的距离(mm)；
△t——计算温度差，可按表J.0.1采用。
表 J.0.1 计算温度差
2 柱顶和起重机梁顶面标高处的反力，可根据该二点的位移值，按一般排架分析的方法求得；
3 柱脚处因温度变化引起的弯矩和剪力，可按下列公式计算：
式中：MA——柱脚处因温度变化引起的弯矩(kN·m)；
VA——柱脚处因温度变化引起的剪力(kN)；
η——温度应力损失系数，可取0.7；
RB——起重机梁顶面标高处的反力(kN)；
RC——柱顶反力(kN)；
h——柱顶到柱脚处的距离(m)；
h2——起重机梁顶面到柱脚处的距离。
J.0.1 当纵向温度应力由柱列承受时，柱的温度应力可按下列方法计算：
1 纵向柱列在温度作用下的计算，可假定纵向柱列在柱间支撑处为不动支点，并可按下列公式计算由于温度变化在柱顶与起重机梁顶面标高处产生的水平位移(图J.0.1)；
J.0.2 当采用柱间支撑承受纵向柱列的温度应力时，可假定不动铰近似位于两支撑之间，按本规范公式(J.0.1-2)求出下柱支撑顶面标高处因温度作用产生的水平位移，并应按下式计算支撑斜杆的内力：
式中：N1——因温度作用引起下柱支撑斜杆的内力(kN)；
θ——下柱支撑斜杆与水平线之间的夹角；
A1——下柱支撑斜杆的截面面积(mm2)；
A2——起重机梁或其他纵向杆件的截面面积(mm2)；
E——支撑的弹性模量(kN／mm2)；
l——下柱支撑之间距离(m)；
a＇n——不动点至支撑之间距离(m)。
附录K 单层厂房排架横向空间作用的计算
K.0.1 采用钢筋混凝土柱无檩和有檩屋盖的单层厂房，可计入屋盖的空间作用进行横向内力分析。分析时，可将按平面分析的计算结果乘以空间作用分配系数。
K.0.2 符合下列条件之一的排架，不应计入屋盖的空间作用：
1 当厂房仅一端有山墙或两端无山墙，且厂房长度小于36m时；
2 天窗跨度大于厂房跨度的1／2，或天窗布置使厂房屋盖沿纵向不连续时；
3 厂房柱距大于12m，或同一柱列中柱距不等且最大柱距超过12m时；
4 当屋架下弦为柔性拉杆时。
K.0.3 单跨单层厂房的空间作用分配系数，应符合下列规定：
1 当屋盖结构采用肋高等于或大于150mm大型屋面板的无檩体系，且板与屋架为三点焊接连接时，空间作用分配系数可按表K.0.3-1的规定采用；
表K.0.3-1 无檩屋盖单跨厂房的空间作用分配系数
2 当屋盖为有檩体系，且檩条与屋架为焊接连接时，空间作用分配系数可按表K.0.3-2的规定采用。
表K.0.3-2 有檩屋盖单跨厂房的空间作用分配系数
注：1 山墙应为实心砖墙，如山墙上开有孔洞时，其在山墙水平截面的削弱面积，不应大于山墙全部水平截面面积的1／2；大于1／2时，应视为无山墙情况；对今后要扩建拆除的山墙亦应视为无山墙情况。
2 当厂房设有温度伸缩缝时，表中的厂房长度应按一个伸缩缝区段为一个单元，并将伸缩缝处视为无山墙情况。
K.0.4 多跨厂房的空间作用分配系数，可按下列方法确定：
1 等高多跨厂房，可按下式计算：
式中：m——等高多跨厂房的空间作用分配系数；
n——排架跨数；
m＇i——第i跨的单跨空间作用分配系数，按本规范表K.0.3-1和表K.0.3-2的规定采用。
2 不等高多跨厂房，可按下式计算：
式中： mi——不等高多跨厂房第i跨的空间作用分配系数；
Ci、Ci+1——柱高差系数；
m＇i-1、m＇i、m＇i+1——第i-1、i、i+1跨的单跨空间作用分配系数，按本规范表K.0.3-1和表K.0.3-2的规定采用，当i为边跨时，本公式只取i及i-1或i+1跨的有关项。
K.0.5 柱高差系数，可按下列公式计算：
式中： hi——第i跨与第i-1跨厂房相邻柱的低跨高度(基础顶面至屋架下缘)；
Hi——第i跨与第i-1跨厂房相邻柱的高跨高度；
hi+1——第i跨与第i+1跨厂房相邻柱的低跨高度；
Hi+1——第i跨与第i+1跨厂房相邻柱的高跨高度。
附录L 单层厂房钢筋混凝土柱的截面尺寸
L.0.1 柱距为6m的钢筋混凝土柱厂房与露天栈桥柱的截面尺寸，可按表L.0.1的规定确定。当柱距为12m时，表L.0.1中数值宜乘以1.1系数；当柱距为18m时，表L.0.1中数值宜乘以1.25系数；中间柱距可按线性插入值取用。
表L.0.1 柱距为6m的钢筋混凝土柱厂房和露天栈桥柱的截面尺寸
注：1 表中Gn为起重机起重量，H为基础顶面至柱顶的总高度，Ht为基础顶面至起重机梁顶的高度，Hl为基础顶面至起重机梁底的高度，r为管柱的单管回转半径，D为管柱的单管外径；
2 当采用平腹杆双肢柱时，截面高度应乘以系数1.1；采用斜腹杆双肢柱时，截面高度应乘以系数1.05；
3 表中有起重机厂房的柱截面高度系按A6、A7工作级别考虑，对A1～A5工作级别应乘以系数0.95。
L.0.2 工字形柱的腹板厚度不宜小于80mm，翼缘最小厚度不宜小于100mm。
附录M 钢筋混凝土平腹杆双肢柱的内力计算
M.0.1 各层肢杆下端的拉肢或压力较小肢杆的内力，可按下列公式计算：
式中：Nz——肢杆的轴向力(kN)；
Mz——肢杆的弯矩(kN·m)；
Vz——肢杆的剪力(kN)；
N——双肢柱计算截面处的整体轴向力(kN)；
M——双肢柱计算截面处的整体弯矩(kN·m)；
V——双肢柱计算截面处的整体剪力(kN)；
I——双肢柱整体截面的惯性矩(mm4)；
Iz——肢杆的截面惯性矩(mm4)；
lf——肢杆的中心距(m)；
l＇z——腹杆的净距(m)；
η——双肢柱整体截面的偏心距增大系数；
K——杆件刚度变化影响的内力修正系数，当两肢杆的轴力不同号时，K＝1.5，当两肢杆的轴力均为压力，且小于或等于0.4fcbhz时(fc——混凝土抗压强度设计值，N／mm2；b——柱宽，mm；hz——肢杆的截面高度，mm)，K＝1.2，大于0.4fcbhz时，K＝1.0。
M.0.2 双肢柱整体截面的偏心距增大系数应按下式计算：
式中：ei——初始偏心距(mm)；
l0——将双肢柱作为实腹排架柱考虑时的计算长度，可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定采用(mm)；
h0——双肢柱整体截面的有效高度(mm)；
h——双肢柱整体截面的高度(mm)；
c——柱肢局部弯曲影响系数；
ξ1——偏心受压杆件的截面曲率修正系数；
ξ2——构件长细比对截面曲率的影响系数。
M.0.3 柱肢局部弯曲影响系数，可按下式计算：
M.0.4 双肢柱整体截面的有效高度，可按下式计算：
M.0.5 偏心受压杆件的截面曲率修正系数，可按下式计算：
式中：ξ1——偏心受压杆件的截面曲率修正系数，当计算的ξ1大于1.0时，取ξ1为1.0；
A——构件的截面面积(mm2)。
M.0.6 构件长细比对截面曲率的影响系数，可按下式计算：
ξ2——构件长细比对截面曲率的影响系数，当计算的ξ2大于1.0时，取ξ2为1.0。
M.0.7 各层肢杆下端的压肢的内力，可按下列公式计算：
式中：N＇z——压肢的轴向力(kN)；
M＇z——压肢的弯矩(kN·m)；
V＇z——压肢的剪力(kN)。
M.0.8 各层肢杆上端的拉肢或压力较小肢杆的内力，可按下列公式计算：
M.0.9 各层肢杆上端的压肢的内力，可按下列公式计算：
M.0.10 平腹杆的内力，可按下列公式计算：
式中：Mf——腹杆弯矩(kN·m)；
Vf——腹杆剪力(kN)；
Vmax——双肢柱整体截面的最大剪力(kN)；
l＇f——肢杆的净距(m)；
lz——腹杆的中心距(m)。
附录N 单层厂房钢柱的截面尺寸
附录N 单层厂房钢柱的截面尺寸
表N 单层厂房钢柱的截面尺寸
注：1 表中括号内数值适用于设有A1～A5工作级别起重机的厂房。
2 按本表选取柱截面高度系数α时，尚应计及下列因素：
1)在起重机起重量相同的情况下，起重机工作频繁时，α应取较大值，柱高度较小时，α宜取较大值，柱高度较大时，α宜取较小值；
2)在柱高度相同的情况下，起重机起重量越大，α应取较大值；起重机起重量越小，α应取较小值；
3)在起重机起重量及柱高度都相同的情况下，对单跨厂房，α应取较大值，对多跨厂房，α应取较小值，中列柱宜取较大值，边列柱宜取较小值。
3 按本表选取柱宽度系数β时，尚应计及下列因素：
1)柱截面高度h较大时，β宜取较小值，柱截面高度h较小时β宜取较大值；
2)柱距较大时，β宜取较大值，柱距较小时β宜取较小值；
3)柱侧向支点间距较大时，β宜取较大值，柱侧向支点间距较小时β宜取较小值；
4 设有一般硬钩起重机的厂房柱，其截面宜按Q＞250t厂房选取，对设有夹钳或刚性料耙起重机的厂房柱，其截面宜按Q＞100t厂房选取；
5 Q为起重机起重量。
附录P 钢筋混凝土梁腹开矩形孔洞的设计与构造
P.0.1 矩形孔洞位置宜设于剪力较小的跨中1／3梁的净跨度区域内，亦可设于梁端1／3梁的净跨度区域内；洞高度中心与梁高度中心的偏心宜偏向受拉区，偏心距不宜大于梁高的0.05倍，矩形孔洞尺寸和位置应符合表P.0.1和图P.0.1的要求。
表P.0.1 矩形孔洞尺寸和位置的限值
注：l为梁的净跨度；hh为洞宽度；lh为梁截面高度；hc为洞顶到梁顶的截面高度；ht为洞底到梁底的截面高度；s2为洞到柱边的净距离；e0为孔洞中心到梁高中心的偏心距。
图P.0.1 梁中开矩形孔洞的位置
P.0.2 孔洞周边的钢筋配置(图P.0.2)，应符合下列要求：
1 当孔洞高度小于梁高的1／6及100mm，且孔洞宽度小于梁高的1／3及200mm时，其周边钢筋可按图P.0.2所示构造配置。弦杆洞边的纵向钢筋可采用2
10～2
12，弦杆箍筋宜大于
6，间距不应大于弦杆有效高度的0.5倍，且不应大于100mm；孔洞两侧补强钢筋宜靠近孔洞边缘，补强斜筋可采用2
12，其倾角可取45°。
2 当孔洞尺寸不符合本条第1款的要求时，孔洞周边的配筋应按计算确定，且不应小于按构造要求设置的钢筋。
图P.0.2 矩形孔洞周边的配筋构造
As1-孔洞受压弦杆上缘的纵向钢筋；As2-孔洞受压弦杆下缘的纵向钢筋；
As3-孔洞受拉弦杆上缘的纵向钢筋；As4-孔洞受拉弦杆下缘的纵向钢筋；
Acsv-孔洞受压弦杆的箍筋；Atsv-孔洞受拉弦杆的箍筋；
Av-孔洞边的补强箍筋；Ad-孔洞边的补强斜筋；
sc-受压弦杆箍筋间距；st-受拉弦杆箍筋间距；
hc-受压弦杆截面高度；ht-受拉弦杆截面高度；
la-钢筋的锚固长度；Nc-受压弦杆承受的轴向压力；
Nt-受拉弦杆承受的轴向拉力；d-钢筋直径
P.0.3 孔洞边一侧的补强箍筋和补强斜筋的截面积，可按下列公式计算：
式中：Av——孔洞边补强箍筋的面积(mm2)；
Ad——孔洞边补强斜筋的面积(mm2)；
V1——孔洞边缘截面处较大的剪力设计值(N)；
fyv——孔洞侧边补强箍筋的抗拉强度设计值(N／mm2)；
fyd——孔洞侧边补强斜筋的抗拉强度设计值(N／mm2)；
α——补强斜筋与水平线之间的夹角(°)。
P.0.4 孔洞受压弦杆和受拉弦杆的箍筋截面积(图P.0.2)，应按下列公式计算：
式中：Acsv——孔洞受压弦杆的箍筋面积(mm2)；
Atsv——孔洞受拉弦杆的箍筋面积(mm2)；
Vc——受压弦杆的剪力设计值(N)；
Vt——受拉弦杆的剪力设计值(N)；
V——孔洞中心截面处的剪力设计值(N)；
β——剪力分配系数，一般取0.9；
λc——受压弦杆的剪跨比；
λt——受拉弦杆的剪跨比；
hc0——受压弦杆的有效高度(mm)；
ht0——受拉弦杆的有效高度(mm)；
Nc——受压弦杆承受的轴向压力(N)；
Nt——受拉弦杆承受的轴向拉力(N)；
M——孔洞中心截面处的弯矩设计值(N·mm)。
P.0.5 当受压弦杆承受的轴向压力按本规范公式(P.0.4-3)计算，其值大于下式时，应取下式的值：
P.0.6 按本规范公式(P.0.4-2)计算得出的孔洞受拉弦杆的箍筋截面积，经反算受拉弦杆的剪力设计值小于下列表达式(P.0.6-1)时，应取此表达式的值，并应符合表达式(P.0.6-2)的要求：
P.0.7 孔洞受压弦杆下缘的纵向钢筋的截面积(图P.0.2)，应按对称配筋的偏心受压构件计算，并应符合下列规定：
1 孔洞受压弦杆下缘的纵向钢筋的截面积，应符合下列表达式的要求：
式中：As2——孔洞受压弦杆下缘的纵向钢筋面积(mm2)；
ξ——相对受压区高度；
e——轴向力作用点至受拉钢筋的距离(mm)；
ei——初始偏心距(mm)；
ea——附加偏心距，应取20mm和偏心方向截面尺寸的1／30中的较大者(mm)。
2 当相对受压区高度大于相对界限受压区高度时，其相对受压区高度可按下式计算：
式中：ξb——相对界限受压区高度。
3 当相对受压区高度小于等于相对界限受压区高度时，其相对受压区高度可按下式计算：
4 孔洞受压弦杆上缘的纵向钢筋面积不应小于孔洞受压弦杆下缘的纵向钢筋面积。
P.0.8 孔洞受拉弦杆内的纵向钢筋的截面积(图P.0.8)，应按非对称配筋的偏心受拉构件计算，并应符合下列规定：
1 受拉弦杆上缘纵向钢筋按图P.0.8中1-1剖面计算，其截面积应符合下式的要求：
2 受拉弦杆下缘纵向钢筋，当轴向拉力作用在受拉弦杆上、下缘纵向钢筋之间时，应按图P.0.8中2-2左侧剖面计算，其截面积应符合下式的要求：
3 受拉弦杆下缘纵向钢筋，当轴向拉力不作用在受拉弦杆上、下缘纵向钢筋之间时，应按图P.0.8中2-2右侧剖面计算，其截面积应符合下式的要求：
式中：As3——孔洞受拉弦杆上缘的纵向钢筋面积(mm2)；
As4——孔洞受拉弦杆下缘的纵向钢筋面积(mm2)；
x——混凝土受压区高度(mm)；
As——不开洞梁的纵向钢筋面积(mm2)。
4 受拉弦杆(图P.0.8)的截面弯矩，应符合下式的要求：
图P.0.8 偏心受拉构件受力
e＇-离轴向力较远钢筋到轴向力的距离；
e-离轴向力较近钢筋到轴向力的距离；x-混凝土受压区高度；
a＇-离轴向力较远钢筋的保护层；a-离轴向力较近钢筋的保护层；
Mt1-受拉弦杆1-1剖面处的弯矩；Mt2-受拉弦杆2-2剖面处的弯矩
附录Q 钢筋混凝土梁腹开圆形孔洞的设计与构造
Q.0.1 圆形孔洞位置宜设于剪力较小的跨中1／3梁的净跨度区域内，亦可设于梁端1／3梁的净跨度区域内；洞高度中心与梁高度中心的偏心宜偏向受拉区，其尺寸及位置的限值应符合表Q.0.1和图Q.0.1的要求。
表Q.0.1 圆形孔洞尺寸及位置
注： l为梁的净跨度；d0为孔洞直径；h为梁截面高度；hc为洞顶至梁顶的截面高度；
ht为洞底至梁底的截面高度；s1为孔洞中心到柱边的距离；s2为孔洞边缘到柱
边的净距离，s3为两孔洞中心之间的距离；e0为孔洞中心到梁高中心的偏心距。
图Q.0.1 圆形孔洞位置
Q.0.2 当孔洞直径小于等于梁高的0.2倍且小于等于150mm时，孔洞中心位置应符合下式的要求：
式中：—(负号)——表示偏向受压区；
e0——孔洞中心到梁高中心的偏心距(mm)；
s2——孔洞边缘到柱边的净距离(mm)。
Q.0.3 当孔洞直径小于梁高的0.1倍且小于100mm时，孔洞周边可不设补强钢筋。
Q.0.4 当孔洞直径小于梁高的0.2倍且小于150mm时，其周边钢筋可按图Q.0.4构造配置。弦杆洞边纵向钢筋可采用2
10～2
12，弦杆箍筋宜大于
6，其间距不应大于0.5倍弦杆有效高度，且不应大于100mm；孔洞两侧补强钢筋宜靠近孔洞边缘，补强斜筋可采用2
12，其倾角可取45°。
图Q.0.4 圆形孔洞周边的配筋构造示意
As1-孔洞受压弦杆上缘的纵向钢筋；As2-孔洞受压弦杆下缘的纵向钢筋；
As3-孔洞受拉弦杆上缘的纵向钢筋；As4-孔洞受拉弦杆下缘的纵向钢筋；
Acsv-孔洞受压弦杆的箍筋；Atsv-孔洞受拉弦杆的箍筋；
Av-孔洞边的补强箍筋；Ad-孔洞边的补强斜筋；
sc-受压弦杆的箍筋间距；st-受拉弦杆的箍筋间距；
s3-两孔洞中心之间的距离；la-钢筋的锚固长度；
c-孔洞两侧箍筋的布置范围；d-钢筋直径；
d0-孔洞直径；h-梁的截面高度
Q.0.5 当孔洞直径大于等于梁高的0.2倍或大于等于150mm时，孔洞周边的配筋应按计算确定，并应符合下列规定：
1 不应小于按构造要求设置的钢筋；
2 两侧箍筋应贴近孔边布置，其范围应符合下列表达式的要求：
式中：c——孔洞两侧箍筋的布置范围(mm)；
hc0——孔洞受压弦杆截面的有效高度(mm)；
h0——梁截面有效高度(mm)。
Q.0.6 当T形截面梁翼缘位于受压区时(图Q.0.6)，可按矩形截面设计，可不计入翼缘的有利作用。当截面尺寸受到限制需要计入翼缘的有利作用时，孔洞周边的配筋除应符合图Q.0.4所示构造的要求外，尚应符合下列要求：
1 受压弦杆伸入腹板的垂直箍筋的直径应大于在翼缘内的箍筋直径一个等级，且伸入腹板的垂直箍筋截面积应满足受压弦杆计算所需的全部箍筋截面积；
2 孔洞范围内的箍筋间距应按计算确定；孔洞以外和受压弦杆下缘的纵向钢筋以内的翼缘中宜设置箍筋，其间距应与孔洞边缘箍筋的间距相同。
图Q.0.6 T形截面开圆孔梁的配筋构造
As1-孔洞受压弦杆上缘的纵向钢筋；As2-孔洞受压弦杆下缘的纵向钢筋；
As3-孔洞受拉弦杆上缘的纵向钢筋；As4-孔洞受拉弦杆下缘的纵向钢筋；
Acsv-孔洞受压弦杆的箍筋；Atsv-孔洞受拉弦杆的箍筋；
Av-孔洞边的补强箍筋；sc-受压弦杆的箍筋间距；
sv-孔洞边缘的箍筋间距；Acsv1-伸入腹板的垂直箍筋；
Acsv2-翼缘内的箍筋；la-钢筋的锚固长度；
c-孔洞两侧箍筋的布置范围；b＇f-翼缘的有效宽度
Q.0.7 孔洞周边的补强钢筋，应符合下列规定：
1 截面尺寸应符合下列表达式的要求：
矩形截面和翼缘位于受拉区的T形截面梁：
翼缘位于受压区的T形截面梁：
式中：V——孔洞中心截面处剪力设计值(N)；
b——矩形截面宽度和T形截面梁腹板宽度(mm)。
2 孔洞两侧的补强钢筋应符合下列表达式的要求：
矩形截面梁：
T形截面梁：
式中：λ——梁的剪跨比；
M——孔洞中心截面处的弯矩设计值(N·mm)；
Av——孔洞一侧c值范围内的垂直箍筋面积(mm2)；
Ad——孔洞一侧c值范围内的倾斜钢筋面积(mm2)；
fyv——孔洞一侧的垂直箍筋抗拉强度设计值(N／mm2)；
fyd——孔洞一侧的倾斜钢筋抗拉强度设计值(N／mm2)。
3 孔洞上、下弦杆内的箍筋应符合下列表达式的要求，翼缘位于受拉区的T形截面梁，可按矩形截面梁进行设计；当翼缘位于受压区时，可计入翼缘的有利作用：
式中：b＇f——翼缘的有效宽度，应取2倍梁腹板宽度和1倍梁腹板宽度加翼缘厚度的2倍之和的较小值(mm)；
h＇f——翼缘厚度(mm)；
β——剪力分配系数，宜取0.8。
4 孔洞受压弦杆下缘的纵向钢筋和受拉弦杆上缘的纵向钢筋，应符合下列要求，并不得小于受压弦杆上缘的纵向钢筋：
1)孔洞直径小于等于200mm时，可采用2Φ12；
2)孔洞直径大于200mm且小于等于400mm时，可采用2Φ14；
3)孔洞直径大于400mm且小于等于600mm时，可采用2Φ16。
